KFC-TM04S DK-3-TM04S韌性/力學性能

C 86300  American standard UNS  SS 5234 (Cu Zn25 Al 5, SoMsF75), CC762S

C 86500  American standard UNS  CW710R (Cu Zn35 Ni3 Mn2 Al Pb, Sonderm.)

C 89325  American standard UNS  Blyfri brons motsv. SS 5640-15

C 89833  American standard UNS  Blyfri brons motsv. SS 5204-15

C 89835  American standard UNS  Blyfri brons motsv. DIN 1705 Rg7

C 90800  American standard UNS  SS 5465-15 (Cu Sn12), CC483K

C 93700  American standard UNS  SS 5640-15 (Cu Pb10 Sn10), CC495K

C 93800  American standard UNS  Cu Pb15 Sn (Cu Sn7 Pb15-C), CC496K

C 93200  American standard UNS  Rg7 (Cu Sn7 Zn4 Pb7), CC493K

C 94300  American standard UNS

Cu Pb20 Sn 5 ,  (Cu Sn5 Pb20-V), CC497K

看出，鋯微合金化和未合金化的錳黃銅均發生了腐蝕，並有一些凹坑。不同的是，未合金化的錳黃銅表面出現明顯凸出表面的塊狀組織以及相對較多、較大的凹坑。

說明α 固溶體腐蝕程度較輕，腐蝕主要發生在β 相和κ 相中。鋯微合金化的錳黃銅表面塊狀組織以及凹坑均很少。說明鋯微合金化的鑄態錳黃銅在3.5% NaCl 溶液中的耐蝕性能更好 [2]  。

電化學腐蝕性能 

通過未合金化和鋯微合金化錳黃銅在室溫3.5%NaCl 溶液中的動電位很化曲線。以及自腐蝕電位、腐蝕電流密度和腐蝕速率數值。可以看出，二者都發生了鈍化，但是鋯微合金化錳黃銅的鈍化電流密度更大。可以看出，鋯微合金化錳黃銅的自腐蝕電位比未微合金化的高，說明前者的腐蝕傾向更低。可能是由于錳黃銅中的κ 相(富鐵相)發生了剝落，留下了自腐蝕電位較正的α 相即富銅相，在鋯微合金化錳黃銅中的α相更細，數量更多，從而使自腐蝕電位發生了正移。